Студопедия Главная Случайная страница Обратная связь

Разделы: Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

Пример 3. Подобрать арматуру в балке таврового сечения, законструировать каркас




Дано: 1) размеры балки b*h = 25*60 см; 2) ширина и высота полки bf*hf= 60*10 см; 3) полная расчетная нагрузка g =30 кН/м; 4) пролет балки L = 6,0 м; 5) длина опорной части Lоп = 0,2 м; 6) классы бетона В15 и рабочей арматуры АIII; 7) коэффициент условия работы бетона γb2 =1; 8) положение центра тяжести рабочей арматуры а = 7 см.

Решение: 1. Расчетный пролет балки: Lо = L - Lоп = 6-0,2=5,8 м.

2. Максимальный изгибающий момент в балке М= g*Lо2/8 = 30*5,82 / 8 = 126,15 кНм

3. Рабочая высота балки hо= h-а=60-7=53 см = 0,53 м.

4. Определяется расчетная ширина полки в зависимости от отношения hf/h= 10 / 60=0,17, т.е.

hf/h ≥0,1, то расчетная ширина полки bf=b+12 hf = 25+12*10 = 145 см.

Из двух значений: данной по условию задачи ширины полки и расчетной – принимается меньшее = 60 см.

5. Расчетное сопротивление бетона на сжатие Rb = 8,5 МПа = 8500 кПа с учетом коэффициента условий работы бетона Rbb2 = 8500*1= 8500 кПа

Расчетное сопротивление рабочей арматуры Rs =365 МПа = 365000 кПа.

6. Определяется случай расчета - положение нейтральной оси. Момент полки равен:

Mf = Rb bf hf (hо-0,5 hf) = 8500*0,6*0,1*(0,53-0,5*0,1) =244,8 кНм,

Mf =244,8 ≥ M=126,15, имеем 1-й случай расчета, нейтральная ось проходит в полке, расчетное сечение - прямоугольное шириной bf

7. Определяем табличный коэффициент:

αm = M/(Rb*bf* ho2) = 126,15/ (8500*0,6*0,532)= 0,088

8. Сравнивается коэффициент αm с граничным значением αR, должно выполняться условие αm= 0,088≤ αR = 0,426. Условие выполняется, требуется одиночное армирование. По значению коэффициента αm =0,088 принимаем коэффициент ς = 0,954

9. Определяется площадь рабочей арматуры в тавровой балке:

As=М / Rshho = 126,15/ 365000*0,954*0,53 = 0,00068 м2 = 6,8 см.2

12. Конструируем каркас: определяем количество и диаметр рабочей арматуры, монтажной и поперечной. Количество рабочих стержней – 4 шт, Ø 16 мм АIII As=8,04 см.2; монтажные стержни – 2 шт, Ø 8 АI, поперечные – 2 шт Ø5 ВрI Aw= 0,39 см2

13. Расчет тавровой балки по наклонному сечению.

Определяется расчетное сопротивление бетона на сжатие Rbt с учетом коэффициента условий работы γb2, кПа, т.е Rbt* γb2 = 0,75*1=0,75 МПа = 750 кПа

Поперечная арматура– 2 шт Ø5 ВрI. Определяется расчетное сопротивление

Rsw = 260000 кПа и площадь сечения Aw = 0,39 см.2 поперечных стержней.

Поперечная сила в балке Q=gLo/2 = 30*5,8/ 2 = 87 кН.

14. Определяется шаг хомутов конструктивно. Если высота балки h ≤450 мм, приопорный шаг хомутов S1 ≤ h/2 ≤150 мм; h/2 = 600/ 2 = 300, т.к. S1≤150, принимаем S1=150 мм

В середине пролета шаг S2 ≤3/4 h ≤500. 3/4 h= 3*600/ 4 = 450 мм, т.к. S2 ≤500, а 450<500 и кратен 50, то принимаем S2 =450 мм

15. Определяется расчётная ширина полки: bf= b+3hf= 25+3*10 = 55 мм.

16.Определяется коэффициент φf, учитывающий влияние сжатых полок:

φf={0,75*(bf- b)*hf} / b*ho = {0,75*(0,6-0,25)*0,1} / 0,25*0,53 = 0,198 ≤0,5,

17. Коэффициент φn, учитывающий влияние продольных сил: φn=0,1*N/ Rbt*b*ho ≤0,5.

Продольные силы отсутствуют φn = 0

Суммарный коэффициент: (1 + φf + φn)= (1+0,198+0)=1,198 ≤ 1,5.

18. Вычисляется характеристика:

B= φb2(1+ φf + φn)*Rbt*b*hо2 = 2(1+0,198+0)*750*0,25*0,532 = 126,19 кНм,

где φb2=2 − для тяжелого бетона, Rbt кПа; b ,hо − м.

19. Проекция наклонной трещины Со = В/0,5*Q = 126,19 / 0,5*87 = 2,9 ≤ 2hо м, где Q определено в п. 13

Если Со > 2 hо, принять Со = 2 hо= 2*0,53 = 1,06

20. Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β/Cо = 126,19/1,06= 119,05 кН.

Qb =119,05 ≥ Q =87, поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить с п. 23

23. Вычисляется коэффициент φb1=1-β*Rb = 1-0,01*8,5 = 0,915 где β=0,01-для тяжелого бетона, Rb –МПа без учета γb2

24. Коэффициент приведения α=Еsb = 17*104/ 20,5 *103 = 8,29

25. Коэффициент φw1=1+(5*α *Aw/ b*S1) = 1+(5*8,29*0,39*/ 25*15) = 1,043

26.Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами:

Q=87≤0,3*φb1w1*Rb*b*ho= 0,3*0,915*1,043*8500*0,25*0,53 =322,5 кН

Условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны.

 

Расчет многопустотной плиты перекрытия.

Цель: Научиться выполнять проверочный расчет пустотной плиты перекрытия, подбирать марку плиты по расчетной нагрузке, читать рабочие чертежи.

Норма времени: 2 часа.

Литература:

  1. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. Минстрой России.-М.: ГП ЦПП, 1996

2 Бондаренко В.М. Железобетонные и каменные конструкции: Москва, Высшая школа, 2004 г.

3 .CHиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия, - M.: ЦИТП Госстроя СССР,1987.

4. Панели перекрытий многопустотные: Серия ИИ-04-4 в. 17,19; ИИ-03-02, с. 125 - М.: ЦИТП Госстроя СССР,1980.

5. Узлы полов жилых зданий: Серия 2.141-1. - М.: ЦИТП Госстроя СССР,1985.

Отчетный материал.Расчеты, таблица технико-экономических и расчетных характеристик плиты перекрытия; спецификация арматурных изделий, ведомость расхода стали (формат А4); эскизы чертежей плиты и арматурных изделий (формат А3). Ответы на контрольные вопросы.

 

Контрольные вопросы

1.Назовите виды нагрузок, действующих на плиту перекрытия.

2.С какой целью плиты перекрытия гражданских зданий изготовляют многопустотными?

3.В каком порядке выполняют расчет плиты перекрытия?

4.Какие расчеты выполняют по 1 и 2 группе предельных состояний?

5.Изобразите поперечное сечение пустотной плиты. С какой целью устраивают боковые подрезки.

6.Какая принята расчетная схема и расчетное сечение плиты?

7.Какой принят способ армирования плиты? В чем заключаются его преимущества?

8.Покажите основную рабочую арматуру плиты.

9.Из какого расчета и какого класса приняты арматурные каркасы?

10.Почему каркасы установлены только в приопорной части плиты?

11.Почему монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1?

12.Из какого расчета принята верхняя сетка плиты?

13.Какая арматура продольная или поперечная является рабочей в верхней сетке плиты?

14.Обьясните назначение нижней корытообразной приопорной сетки плиты?

15.Требуется ли заделка круглых отверстий в торцах плиты и почему?

16.Какими показателями оценивают экономичность плиты?

Задача 4. Определить марку плиты с круглыми пустотами, рассчитать плиту по нормальному, наклонному сечению и на местный изгиб. Определить диаметр монтажных петель, изучить рабочие чертежи, выполнить спецификацию плиты, эскизы плиты и арматурных изделий (исходные данные приложение 6).

Дано: 1) длина и ширина плиты L и В, м; 2) тип пола; 3) назначение помещения; 4) класс напрягаемой арматуры

Решение:1. В зависимости от типа пола определяется его вес qпол, кгс/м2

2. По назначению помещения определяется временная полезная нагрузка на перекрытие рп, кгс/м2 - по табл. 3 (3). Коэффициент надёжности по нагрузке γf2 - согласно п.3,7 (3).

3. Определяется полная расчётная нагрузка на 1м плиты без учёта её собственного веса:

q = qпол * γf1 + рп * γf2, кгс/м2 → кПа, где γf1 = 1,2 - усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке. Для определения марки плиты по несущей способности округляется расчётная нагрузка в сторону увеличения до 3, 4, 6 или 8 кПа. В марке плиты указаны также её номинальная длина и ширина в дм, класс напрягаемой арматуры, вид бетона - тяжёлый или на пористых заполнителях.

4. При изучении рабочих чертежей плиты по серии ИИ-04-4 (4) её технико-экономические и расчётные характеристики заносят в следующую таблицу:

Мар ка Мас са, кг.   Способ армиро вания Кла сс бет она   RbRbt Продольная арматура Asp Rs Поперечная арматура Aw Rsw V м3 Рас ход ста ли кг  
МПа  
К- во Ø Кл асс К- во Ø Кл Асс  
 

 

Экономичность плиты оценивается по показателям :

а) Приведённая толщина бетона: t = Vбет/L * В, м - см.

б) Расход стали на 1 м2: Qст / L В, кг/м; Qст –масса арматуры в плите

5. Статический расчёт плиты заключается в установлении расчётной схемы, в определении расчётной нагрузки, расчётного пролёта и расчётных усилий.

Определяется полная расчётная нагрузка на 1 пог. м плиты с учётом её собственного веса:

q' = (qпол * γf1п * γf2 + G * γf / L В) * b * γп, кгс/м, где γf =1.1, γп - коэффициент надёжности по назначению =1, G-масса плиты

Расчётная схема плиты - однопролётная свободно опёртая балка с равномерно распределённой нагрузкой. Расчётный пролёт равен расстоянию между серединами опорных площадок: Lo= L - Lоп, Lоп = 0,1 м - на кирпичные стены.

Расчётные усилия в плите: М = q'Lо2/8 , кНм;

Q = q'Lo/2 , кН.

6. Расчётное сечение пустотной плиты - тавровое с полкой в сжатой зоне и шириной ребра

b = Bк - n * 0,9d , мм, где Bк = В – 2*10 , мм - конструктивная ширина плиты , n - число отверстий диаметром d =159 мм

 

 

 
 
hf

 

 


Ширина верхней полки берётся с учётом боковых подрезок: bf = Bк - 2 * 15, мм. Толщина полки: hf = (h - 0,9d) / 2, мм. Рабочая высота сечения: ho = h - a , где a = hз.сл + ds/2 , мм.

7. Проверяется прочность плиты по нормальному сечению.

Момент полки: Mf = Rb * bf * hf * (ho - 0,5 * hf), кНм.

Если Mf ³ M , имеем 1 - й случай расчёта, нейтральная ось проходит в полке

ξ = (АspRs)/ (bf ho Rb) ≤ ξR; ξR-значение граничной относительной высоты сжатой зоны сечения (приложение 16), По значению коэффициента ξ определяется коэффициент ς (по приложению 21 стр. 853 (2) или приложение 11 настоящих методических указаний).

Mu =Rs * γs6 * Asp * ς *ho , кHм ,

где γs6 - коэффициент, учитывающий работу напрягаемой арматуры за пределом текучести

γs6 =1,2 - для ПНА класса АIV; γ s6 = 1,15 - для ПНА класса А-V; γs6 =1 - для Ат - IV , Ат-V.

В расчётной формуле: Rs - кПа, Rb - c учётом γb2 = 0,9, Аsp - м.

В учебных целях, а также в запас прочности при определении ξ и Rs обжатие бетона напрягаемой арматурой не учитывается.

Если Ми ³ М, несущая способность плиты достаточна.

8. Проверка прочности плиты по наклонному сечению

Количество поперечных стержней см. таблицу п. 4, шаг из рабочих чертежей (каркасы).

Далее определяется расчётная ширина полки: bf= b+3hf,мм.

Определяется коэффициент φf, учитывающий влияние сжатых полок:

φf = 0,75n1 (bf- b) * hf / b ho ≤ 0,5, где n1 = n + 1 - число ребер пустотной плиты, n - число пустот. Если получилось φf >0,5, нужно принять φf = 0,5.

При определении коэффициента φn усилие обжатия бетона напрягаемой арматурой нужно вычислить по формуле: N = γsp Rs Asp, кН, где γsp=0,9 - коэффициент точности натяжения. Расчётные характеристики бетона необходимо брать с учётом коэффициента γb2= 0,9,

φn = 0,1 N / Rbt b ho ≤ 0,5

Суммарный коэффициент: (1 + φf + φn) ≤ 1,5.

Вычисляется характеристика: B= φb2 (1+ φf + φn)∙Rbt∙b∙hо2,кНм, где φb2 = 2 − для тяжелого бетона, Rbt кПа; b ,hо − м.

Проекция наклонной трещины Со = В / 0,5 ∙ Q ≤ 2hо, м, где Q определено в п. 5.

Если Со > 2 hо, принять Со = 2 hо.

Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β/Cо, кН.

Если Qb ≥ Q, поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить сопределения коэффициента φb1.

Если Qb < Q, поперечная арматура принимается по расчёту.

Продолжается расчет в случае Qb < Q. Поперечная сила на единицу длины балки:

qw= Rsw Aw/ S1, кН/м, должно быть qw ≥ φb3 (1+ φf + φn)∙Rbt∙b/2, φb3=0,6-для тяжелого бетона.

Если условие не выполняется, надо увеличить диаметр поперечных стержней или уменьшить их S1.

Несущая способность по наклонному сечению: Qbw=Qb +qw Со, кН.

Если Qbw ≥ Q , прочность по наклонному сечению обеспечена.

Если Qbw< Q, прочность не обеспечена, надо увеличить класс бетона, диаметр стержней или уменьшить их шаг S1.

Вычисляется коэффициент φb1=1-βRb , где β=0,01-для тяжелого бетона, Rb-без учета γb2

Коэффициент приведения α=Еsb , где Еb-начальный модуль деформации бетона (определяется по приложению 6 стр. 843 (2) или приложение 15 настоящих методических указаний);

Еs-модуль упругости арматуры (определяется по приложению 12 стр. 847 (2) или приложение 9 настоящих методических указаний).

Коэффициент φw1=1+5α Aw/ bS1, где Aw2, S1

Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами:

Q ≤ 0,3 φb1 φw1 Rb b ho, кН

Если условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны

9. Расчет на местный изгиб. Так как выполняется проверочный расчет плиты перекрытия, то в начале изучается спецификация плиты по сериии для данного расчета устанавливается марка верхней сетки. Из справочного издания выписывается площадь сечения продольных и поперечных стержней на 1 м длины сетки. Расчетом проверяется прочность армированной плиты на изгиб как многопролетной неразрезной балки, опертой на ребра, пролетом L01= dотв.

Полная расчетная нагрузка на полку от ее собственного веса, а также веса пола и полезной нагрузки (определены выше): q'' = (γo hf * γf + qпол * γf1 + рn * γf2) * γn, кгс/м2® кПа

где γo кг/м3 - плотность железобетона, hf м - толщина полки, γf =1,1

Максимальный изгибающий момент: М = q'' L012/11 , кНм.

Расчётное сечение – прямоугольное, шириной b = 1 м, высотой hf . Рабочая высота сечения: ho = hf - a, где а = 15 мм. Рабочая арматура сетки - поперечная.

Определяется коэффициент: ξ = As Rs / ho b Rb ; Mu = RsAs ς ho, кНм

Если Ми ³ М, прочность полки на местный изгиб обеспечена.

10. При определении диаметра монтажных петель нагрузка берется только от собственного веса плиты с учетом коэффициента динамичности kд=1,4. В запас прочности нагрузка делится не на 4, а на 2 монтажные петли, учитывая неравномерность подъема. Усилие на одну петлю:

N = Gпл * kд / B*L , кгс ® кH

где Gпл - масса плиты по каталогу; B , L м - ширина и длина плиты

Монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1 из-за её хороших пластических свойств. Площадь арматуры петли: As = N / Rs, м2® см2, где Rs – кПа для арматуры А - 1. Диаметр петли выписывают из рабочих чертежей и сравнивают площадь сечения петли, требуемой по расчёту. Необходимо сделать вывод.

11. Расчёт плиты по 2 группе предельных состояний – трещиностойкости и жёсткости - можно не выполнять, т.к. практикой их применения установлено, что раскрытие в них трещин не превышает допустимых значений и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

12. Выполняются эскизы рабочих чертежей: план, продольное и поперечное сечение плиты, эскизы сеток и каркасов, М 1:50; 1:10. Составляются спецификация плиты и ведомость расхода стали.

Пример 4. Определить марку плиты с круглыми пустотами, рассчитать плиту по нормальному, наклонному сечению и на местный изгиб. Определить диаметр монтажных петель, изучить рабочие чертежи, выполнить спецификацию плиты, эскизы плиты и арматурных изделий

Дано: 1) длина и ширина плиты L=6,0 м и В=1,5 м; 2) вес пола – 103 кгс/м2; 3) назначение помещения – жилое помещение; 4) класс напрягаемой арматуры АIV

Решение:1. В зависимости от типа пола определяется его вес qпол = 103 кгс/м2

2. По назначению помещения определяется временная полезная нагрузка на перекрытие рп=150 кгс/м2 - по табл. 3 (3). Коэффициент надёжности по нагрузке γf2=1,3.

3. Определяется полная расчётная нагрузка на 1м2 плиты без учёта её собственного веса:

q = qпол * γf1 + рп * γf2=103*1,2+150*1,3= 319 кгс/м2 =3,19 кПа ≈ 4

L = 6,0 м, В = 1,5 м, ПНА (преднапряженная арматура) - класса А IV, q = 4 кПа, тогда марка плиты

ПК 60.15-4 А IV

4. При изучении рабочих чертежей плиты по серии ИИ – 04-4 в 17(4) её технико-экономические и расчётные характеристики заносят в следующую таблицу:

 

Марка Масса, кг.   Способ арми рования Класс бетона   Rb Rbt МПа Продольная арматура Asp     см2 Rs     МПа Поперечная арматура Aw     см2 Rsw     МПа V     м3 Расход стали кг
к- во Ø кла сс к- во Ø кл асс
ПК60.15-4А IV Преднапряжен ная арматура Марка250→В20   11,5 0,9     А IV 5,65           ВрI     0.35 1,12 42,69

 

Экономичность плиты оценивается по показателям :

а) Приведённая толщина бетона: t = Vбет/L * В = 1,12 / 6*1,5 = 0,12 м =12 см.

б) Расход стали на 1 м2: Qст / L *В =42,69/6*1,5 = 4,7 кг/м;

5. Определяется полная расчётная нагрузка на 1 пог. м плиты с учётом её собственного веса:

q' = (qполf1п * γf2 + G * γf / L В)*b*γп=(103*1,2+150*1,3+2800*1,1/6*1,5)*1,5*1= 992 кгс/м =9,9 кН/м

Расчётная схема плиты - однопролётная свободно опёртая балка с равномерно распределённой нагрузкой. Расчетная длина Lo= L - Lоп =6-0,1=5,9 м

Расчётные усилия в плите: М = q'Lо2/8 = 9,9*5,92/8 = 43 кНм;

Q = q'Lo/2 = 9,9*5,9/2=29,2 кН.

6. Расчётное сечение пустотной плиты - тавровое с полкой в сжатой зоне и шириной ребра

b = Bк - n * 0,9d = 1480-7*09*159 = 478,3 мм, где Bк = В – 2*10=1500-2*10=1480 мм - конструктивная ширина плиты , n - число отверстий диаметром d =159 мм

Ширина верхней полки берётся с учётом боковых подрезок:

bf = Bк - 2 * 15 = 1480 – 2*15 =1450 мм.

Толщина полки: hf = (h - 0,9d) / 2 = (220 -0,9*159)/2= 38,45 мм.= 0,038 м

Рабочая высота сечения: ho=h–a=220-26=194 мм = 0,194 м, где a= hз.сл + ds/2 = 20+12/2=26 мм.

7. Проверяется прочность плиты по нормальному сечению.

Момент полки: Mf = Rb*bf*hf*(ho-0,5 * hf)= 11500*1,45*0,038*(0,194-0,5*0,038) = 110,9 кНм.

Mf =110,9 ³ M = 43 , имеем 1 - й случай расчёта, нейтральная ось проходит в полке

ξ=(АspRs)/(bfhoRb)=(5,65*10-4*51*104)/(1,45*0,194*11500)=0,09 ≤ ξR=0,59;

Mu =Rs * γs6 * Asp * ς *ho = 51*104*1,2*5,65*10-4*0,955*0,194 = 64 кHм ,

Ми = 64 ³ М = 43, несущая способность плиты достаточна.

8. Проверка прочности плиты по наклонному сечению

Количество поперечных стержней см. таблицу п. 4 → 6 шт, шаг S1 = 100 мм

Определяется расчётная ширина полки: bf= b+3hf= 478,3+3*38 = 592 мм.

Определяется коэффициент φf, учитывающий влияние сжатых полок:

φf = 0,75n1 (bf- b) hf / b ho= 0,75*8*(0,592-0,478)*0,038/0,478*0,194=0,28≤ 0,5,

где n1 = n + 1 =7+1=8

Усилие обжатия бетона напрягаемой арматурой: N=γspRsAsp=0,9*51*104*5,65*10-4= 259 кН, где γsp=0,9 - коэффициент точности натяжения. Расчётные характеристики бетона необходимо брать с учётом коэффициента γb2= 0,9,

φn = 0,1 N / Rbt b ho = 0,1*259/900*0,9*0,478*0,194= 0,34 ≤ 0,5

Суммарный коэффициент: (1 + φf + φn)= (1+0,28+0,34)= 1,62 ≤ 1,5, принимаем 1,5

Вычисляется характеристика: B = φb2*(1+ φf + φn)*Rbt*b*hо2 = 2*1,5*900*0,478*0,1942 = 48,5 кНм, где φb2 = 2 − для тяжелого бетона.

Проекция наклонной трещины Со = В / 0,5*Q = 48,5/0,5*29,2=3,3>2hо=2*0,194=0,388 м

Со > 2 hо, принимаем Со = 2 hо=0,388

Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β/Cо=48,5/0,388 = 125 кН.

Qb =125 ≥ Q=29,2 поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить сопределения коэффициента φb1.

Вычисляется коэффициент φb1=1-βRb =1-0,01*11,5=0,885

Коэффициент приведения α=Еsb = 17*104/24*103=7,08

Коэффициент φw1=1+5α Aw/ bS1=1+5*7,08*0,28*10-4/0,478*0,1= 1,02

Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами:

Q=29,2 ≤ 0,3 φb1 φw1 Rb b ho=0,3*0,885*1,02*11500*0,478*0,194=290 кН

Условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны

9. Расчет на местный изгиб. Марка верхней сетки 3ВрI-200 /3ВрI-150, площадь сечения продольных Аsw=0,42 см2 и поперечных Аsw=0,49 см2 стержней на 1 м длины сетки. Расчетом проверяется прочность армированной плиты на изгиб как многопролетной неразрезной балки, опертой на ребра, пролетом L01= dотв=159 мм.

Полная расчетная нагрузка на полку от ее собственного веса, а также веса пола и полезной нагрузки:

q''=(γohff+qполf1nf2)*γn=(2500*0,038*1,1+103*1,2+150*1,3)*1=423,5 кгс/м2= 4,2 кПа

Максимальный изгибающий момент: М = q'' L012/11=4,2*0,1592 /11 = 0,009 кНм.

Расчётное сечение – прямоугольное, шириной b = 1 м, высотой hf . Рабочая высота сечения: ho = hf – a = 38-15 = 23 мм, где а = 15 мм. Рабочая арматура сетки - поперечная.

Определяется коэффициент: ξ = As Rs / ho b Rb=0,49*10-4*375*103/0,023*1*11500=0,07; ς=0,965

Mu = RsAs ς ho= 375*103*0,49*10-4 * 0,965* 0,023 = 0,41 кНм

Если Ми= 0,41³ М=0,009, прочность полки на местный изгиб обеспечена.

  1. Определяем диаметра монтажных петель

N = Gпл*kд /2=2800*1,4/2 = 1960 кгс = 19,6 кH

Монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1 из-за её хороших пластических свойств. Площадь арматуры петли: As = N / Rs= 19,6/225*103=0,87*10-4 м2=0,87 см2, где Rs – кПа для арматуры

А - 1. Диаметр петли по расчету Ø 12, по рабочим чертежам Ø 12.







Дата добавления: 2014-11-10; просмотров: 2197. Нарушение авторских прав

codlug.info - Студопедия - 2014-2017 год . (0.019 сек.) русская версия | украинская версия